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| Hangzhou AquaSust Water Technology Co., Ltd. Oficina central: #2808, Baiyue Center, Linping, hangzhou, Zhejiang, China M: 86 152 6746 2807 Correo electrónico: [email protected] Sitio web: www.nihaowater.com www.chinambbr.com www.aquasust.com www.aquasustfactory.com |
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| Calculareora ree reiseño ree ingeniería de procesos SBR | ||||||
| El bloque azul es el datametro de diseño: elemento de cálculo Marrón: datos de ejemplo Rojo: datos del artículo nortearanja: fórmula de cálculo o comentarios |
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| 1.Condición externa | ||||||
| 1.1 | Escala de diseño | q | m³/díaía | 50000 | 10000 | |
| 1.2 | Coeficiente de variación diurna | Ka | 1.17 | 1.26 | ||
| 1.3 | Coeficiente de cambio total | KT | 1.38 | 1.46 | ||
| 1.4 | DBO5 Influente | Lj | mgramos/litro | 150 | 124 | |
| 1.5 | Entrada de agua CODCr | gj | mgramos/litro | 330 | 318 | |
| 1.6 | Entrada de agua SS | sj | mgramos/litro | 200 | 165 | |
| 1.7 | Entrada de agua TN | Nueva Jersey | mgramos/litro | 35 | 29.8 | |
| 1.8 | DBO5 efluente | Lch | mgramos/litro | 20 | 20 | |
| 1.9 | CODCr efluente | cc | mgramos/litro | 100 | 100 | |
| 1.10 | SS efluente | Sch | mgramos/litro | 20 | 20 | |
| 1.11 | TN efluente | nch | mgramos/litro | 15 | 15 | |
| 1.12 | Temperatura mínima de diseño del agua | T | ℃ | 10 | 14.6 | |
| 1.13 | índice de lodos | SVI | mlg | 150 | 160 | |
| 2. pagarámetro seleccionado | ||||||
| 2.1 | Duración del ciclo | tc | h | 6 | 4 | El tiempo de un ciclo completo. |
| 2.2 | Número de período | N | veces por día | 4 | 6 | Número máximo de ciclos de carrera por día para una piscina |
| 2.3 | tiempo de reacción | tf | h | 4 | 2 | Se refiere únicamente al tiempo de la etapa de reacción del conjunto de reacción. |
| 2.4 | tiempo de asentamiento | ts | h | 1 | 1 | Se refiere únicamente al tiempo de la etapa de sedimentación del tanque de sedimentación (también el tanque de reacción) |
| 2.5 | Tiempo de decantación | tch | h | 1 | 1 | Se refiere únicamente a la duración de la etapa de decantación del tanque de sedimentación (también el tanque de reacción) |
| 2.6 | Profundidad de la piscina | H | m | 5 | 4.5 | La diferencia entre el nivel de agua más alto y el nivel de agua más bajo del tanque de sedimentación diseñado. |
| 2.7 | Altitud segura | hf | m | 0.7 | 0.7 | Evitar que los lodos salgan del vertedero hasta la altura de la capa de lodos. |
| 2.8 | Profundidad de la capa protectora | CV | m | 0.25 | 0.25 | La profundidad de la presa para evitar que salga espuma. |
| 3. Volumen de lodo calculado | ||||||
| 3.1 | Capacidad de agua de diseño | qd | m³/díaía | 58500 | 12600 | qd=KdQ |
| 3.2 | Edad del barro aeróbico | θcN | d | 8.0 | 5.1 | θcN=3.4F·1.103¹⁵⁻ᵀ DBO₅<1200kilos/d, F=1,8; DBO₅≥6000kg/d,F=1,45) |
| 3,3' | Valor de prueba de edad del lodo reactivo. | θ'cF | d | 11.9 | 7.2 | θ'CF=9CN/(1-2,9Na/(0,75L*OVc) Nd=Nj-0,05(Lj-Lch)-NCH oVc'=0,56 0,15-1,072-¹³(0,678c 0,17-1,072-¹ |
| 3.3 | Edad del lodo de reacción | θcF | d | 11.9 | 7.2 | OVc=0,56 0,15-1,072-15/(1/0'CF 0,17-1,072-15) |
| 3.4 | Edad del lodo anóxico | θcD | d | 3.8 | 2.1 | θcD=θCF- θCN |
| 3.5 | Edad total de los lodos | θc | d | 17.8 | 14.4 | 8c=θCF·Tc/TF |
| 3.6 | Coeficiente de rendimiento de lodos | Y | kgSS/kgDBO5 | 1.137 | 1.161 | Y=K(0,75 0,6Sⱼ/Lⱼ-0,8*0,17*0,75θCF1072-15/(1 0,178CF1,072-¹5); K=0,9~0,95 |
| 3.7 | Volumen total de lodos del tanque de reacción. | San | kg | 154191 | 21924 | ST=QaθcY(Lj-Lch)y1000 |
| 4. Calcule la capacidad del grupo de reacción | ||||||
| 4.1 | Dado el caudal máximo diario máximo | qn | m³/h | 2880 | 669 | |
| 4.2 | Tiempo de asentamiento real | ts | h | 1.83 | 1.83 | ts=Ts Tch-1/6 |
| 4.3 | Capacidad del grupo de reacción | V | m | 51194 | 7515 | V=STSVI{Hf Hp [(Hr Hp)² 62400QnHTs/(STSVI·N)]1¹/²}/(1300Ts) |
| 5. Otros parámetros | ||||||
| 5.1 | Periodo de respuesta anóxica | DT | h | 1.3 | 0.6 | Tn=Tz/(1 8cx/Bcm) |
| 5.2 | Período de reacción berobica | a | h | 2.7 | 1.4 | a=T-Tp |
| 5.3 | Profundidad de decantación de entrada de agua intermitente | △H | m | 1.69 | 1.60 | △H=24Qn·H/(N ·V) |
| Profundidad de decantación continua de la toma de agua | △H | m | 1.41 | 1.20 | △H=24Qn-H/(N-V)(1-Tc/Tch) | |
| 5.4 | Concentración de lodos a alto nivel de agua. | Nuevo Mundo | g/L | 3.01 | 2.92 | Nuevo Mundo=ST/V |
| 5.5 | Concentración de lodos a bajo nivel de agua. | NwL | g/L | 4.55 | 4.53 | NwL=ST·H/(V ·HL) |
| 5.6 | Carga de lodos | fw | kgDBO,/kgMLSS ·d | 0.085 | 0.143 | fw=Lj/[θcY(Lj-Lch)] ·Tc/TF |
| 5.7 | Tiempo de retención hidráulica | t | h | 21.0 | 14.3 | t=24VQd |
| 5.8 | Seleccione el número de piscinas en el modo de entrada de agua intermitente | n | piezas | 6 | 4 | Satisfacer tanto como sea posible simultáneamente: (1)n≥2, (2)n=kiTc, (3)n=k2Tc/Tch, (4)n=k Tc/To |
| 5.9 | Volumen por estanque | Vi | m² | 8532 | 1879 | V=V/n |
| 5.10 | Área de un solo estanque | fi | m² | 1706 | 417 | fi=V/H |
| 5.11 | Capacidad de almacenamiento de agua de un solo estanque. | △Vi | m³ | 2880 | 669 | △Vi=Vi ·△H/H |
| 5.12 | Nivel mínimo de agua calculado | HL | m | 3.31 | 2.90 | HL=H-△H |
| 5.13 | Calcular el nivel mínimo de lodo | hs | m | 2.64 | 2.35 | hs=H-Hp-△H-Hf |
| 5.14 | Ancho de piscina individual | B | m | 16.9 | 10.2 | Esquema de partición por piscina cuadrada B=(Fi/n)1/2 |
| 5.15 | Longitud de la piscina individual | L | m | 101.2 | 40.9 | L=Fi/B |
| 5.16 | Área total real de la piscina cuadrada | como | m² | 10239 | 1670 | El área de partición no se considera |
| 5.17 | Volumen total real de la piscina cuadrada | contra | m³ | 59385 | 8517 | El área de partición no se considera |
| 5.18 | Elevación de la piscina | H₁ | π | 0.8 | 0.6 | H1=0,6~0,8m |
| 5.19 | atal depth of the pool | Hz | π | 5.8 | 5.1 | Hz=H H1 |
| 5.20 | Caudal de entrada de una sola piscina. | q | m³/h | 1440 | 223 | q=△V/(TF/2) |
| 5.21 | Se proporciona el número de decantadores en una sola piscina. | nótese bien | PCS | 1 | 1 | |
| 5.22 | Caudal de un solo decantador | qb | m³/h | 2880 | 669 | qb=△V/(nb ·Tch) |
| 5.23 | El canalón es más alto que la piscina. | Ho | πL | 1.20 | 1.60 | El HO se obtiene después de determinar la elevación del fondo del canal de acuerdo con las condiciones de ingeniería. |
| 5.24 | Profundidad de drenaje al decantar | 8 | Ⅲ | 0.60 | 0.30 | En función de la pendiente de la acequia de drenaje y de la cantidad de decantación |
| 5.25 | Cabeza máxima | hráx | πL | 3.20 | 2.60 | hráx=H-Ho-8(When the bottom of the ditch is lower than the bottom of the pool: Hmax=H Ho-δ) |
| 5.26 | Altura mínima | hmin | πL | 1.5 | 1.0 | hmin=Hnax-△H |
| 5.27 | Selección de decantador | Modificación | HLB2880-1.5-1.7/5-800PC | HLB669-1.0-1.6/4.5-400PA | ||
| 6. Selector biológico y reflujo Según la combinación de tanque de reacción y tanque de sedimentación |
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| 6.1 | La proporción del volumen del grupo de reacción. | P | % | 21,50% | 14,40% | P=1008cn/Ac |
| 6.2 | Volumen de piscina única del selector biológico | V1 | m³ | 1836 | 271 | Vi=P·Vi |
| 6.3 | Longitud del grupo único de electores biológicos | L1 | m | 21.8 | 5.9 | L1=P·L |
| 6.4 | Relación de reflujo | R | % | 450% | 450% | |
| 6.5 | tiempo de reflujo | TR | h | 1.0 | 1.0 | |
| 6.6 | Caudal del diseño de la bomba de reflujo | qR | m³/s | 1.80 | 0.28 | qR=R*Q/3600 |
| 6.7 | Cabezal de diseño de bomba de reflujo | H | πH₂O | 1.4 | 1.8 | Debe ser determinado por el cálculo de resistencia. |
| 6.8 | Número de bombas de reflujo funcionando al mismo tiempo | nR | PCS | 3.0 | 2.0 | |
| 6.9 | Número de bombas de reflujo en reserva | nR1 | PC | 1.0 | 1.0 | |
| 6.10 | Flujo de diseño de una sola bomba de retorno. | qR1 | m³/s | 0.6 | 0.1 | qR1=Qz/nR |
| 6.11 | Potencia del eje requerida para la bomba de retorno | Carolina del Norte | kilovatios | 8.2 | 2.5 | Carolina del Norte=1000Q1*H;/102 |
| 6.12 | Eficiencia general de la bomba de retorno | ηz | % | 75,00% | 65,00% | Verifique la curva de eficiencia de la bomba |
| 6.13 | La bomba de retorno debe estar equipada con motor | N.b. | kilovatios | 11.0 | 3.8 | N.b.=Nc/Tz |
| 6.14 | La bomba de retorno debe estar equipada con motor | Ne | kilovatios | 0.1 | 4 | |
| Tabla 1: Edad mínima del lodo y edad recomendada del lodo cuando se eliminan únicamente sustancias orgánicas que contienen carbono | ||||||||||||
| Capacidad de la planta de tratamiento de aguas residuales | 100~150 | DBO₅ ≥6000kg/d | ||||||||||
| Tiempo mínimo de retención de lodos (d) | 100~150 | 4 | ||||||||||
| Tiempo recomendado de retención de lodos (d) | 75~120 | 5 | ||||||||||
| Tabla 2: Edad mínima de lodo requerida para la nitrificación y edad de lodo recomendada | ||||||||||||
| Capacidad de la planta de tratamiento de aguas residuales | DBO<1200kg/d | DBO ≥6000 kg/d | ||||||||||
| Temperatura del agua de diseño/°C | 10 | 12 |
14 |
10 |
12 |
14 |
||||||
| Edad mínima de lodos/d | 10 | 8.2 | 6.8 | 8 | 6.6 | 5.4 | ||||||
| Edad recomendada del lodo/día | 11 | 9.2 |
7.8 |
9 |
7.6 |
6.4 | ||||||
| Tabla 3: Consumo específico de oxígeno para degradar materia orgánica que contiene carbono 0vc (kgO ₂ /kgDBO ₅ ) |
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| T/℃ | Edad del lodo θc(d) | |||||||||||
| 4 | 5 | 6 | 8 | 9 | 10 | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 25 | |
| 8 | 0.82 | 0.86 | 0.9 | 0.96 | 0.99 | 1.01 | 1.05 | 1.08 | 1.11 | 1.14 | 1.16 | 1.2 |
| 9 | 0.83 | 0.88 | 0.91 | 0.98 | 1 | 1.03 | 1.07 | 1.1 | 1.13 | 1.15 | 1.17 | 1.21 |
| 10 | 0.85 | 0.89 | 0.93 | 0.99 | 1.02 | 1.04 | 1.08 | 1.11 | 1.14 | 1.16 | 1.18 | 1.22 |
| 11 | 0.86 | 0.91 | 0.94 | 1.01 | 1.03 | 1.06 | 1.1 | 1.13 | 1.15 | 1.18 | 1.2 | 1.23 |
| 12 | 0.87 | 0.92 | 0.96 | 1.02 | 1.05 | 1.07 | 1.11 | 1.14 | 1.17 | 1.19 | 1.21 | 1.24 |
| 13 | 0.89 | 0.94 | 0.97 | 1.04 | 1.06 | 1.09 | 1.12 | 1.16 | 1.18 | 1.2 | 1.22 | 1.25 |
| 14 | 0.90 | 0.95 | 0.99 | 1.05 | 1.08 | 1.10 | 1.14 | 1.17 | 1.19 | 1.21 | 1.23 | 1.26 |
| 15 | 0.92 | 0.97 | 1.01 | 1.07 | 1.09 | 1.12 | 1.15 | 1.18 | 1.21 | 1.23 | 1.24 | 1.27 |
| Nota: Válido cuando DQO/Lj ≤ 2,2. | ||||||||||||
| Valor de diseño SVI del estándar alemán ATV | ||||||||||||
| Objetivo de procesamiento | IVS(mL/g) | |||||||||||
| Las aguas residuales industriales tienen un impacto mínimo. | Las aguas residuales industriales tienen un impacto significativo. | |||||||||||
| Desnitrificación | 100~150 | 120~180 | ||||||||||
| Nitrificación (y desnitrificación) | 100~150 | 120~180 | ||||||||||
| Estabilización de lodos | 75~120 | 120~150 | ||||||||||
